1低成本

 

采用TI的C2000數(shù)字控制方案的典型結(jié)構(gòu)如圖 1所示：電流/電壓放大器對電池充放電的電流/電壓進行采樣，通過模數(shù)轉(zhuǎn)換器ADC將模擬信號轉(zhuǎn)化為數(shù)字信號并送入C2000中，C2000根據(jù)恒流或恒壓指令與采樣信號進行環(huán)路計算，輸出一定占空比的PWM從而調(diào)節(jié)MOSFET的開關，最終使得buck/boost變換器按照指令通過恒流或恒壓的方式對鋰電池進行充放電。

 

圖1

 

相比于模擬方案，由于電壓、電流指令和環(huán)路控制都在C2000中產(chǎn)生和完成，省去了高分辨率的數(shù)模轉(zhuǎn)換器DAC和誤差放大器，有效地降低了系統(tǒng)成本。TMS320F280049是具有100MHz主頻、256KB 閃存的 C2000™ 32 位 MCU，通過高分辨率的16bit PWM，最多可以控制8個獨立通道的同步buck/boost變換器。采用TMS320F280049的數(shù)字控制方案，比傳統(tǒng)的模擬控制方案可以節(jié)省30%以上的BOM成本。

 

此外，由于鋰離子電池在3C產(chǎn)品、電動汽車、儲能等諸多領域都有廣泛應用，各類鋰離子電池的電流往往差別很大。這導致了電池測試設備若采用模擬控制，往往需要根據(jù)電流大小選取不同的硬件方案，增加了研發(fā)周期與設備成本。如果采用C2000的數(shù)字控制方案，則可以在不改變硬件的前提下，在小電流或大電流模式間自由切換：在小電流時，8各通道可以分別獨立運行；在大電流時，則將多個通道并聯(lián)運行，以輸出更大的電流。

 

圖2

 

如圖2所示，在多通道并聯(lián)運行時，每個通道都將采用同一個恒壓環(huán)路，恒流環(huán)路則各自獨立，只需將輸出并聯(lián)后就可以實現(xiàn)更大的輸出電流范圍。因此，相比于模擬控制，采用C2000的數(shù)字控制方案，可以在不改變硬件的條件下適應更廣泛的測試場景，大大減少了設備成本。

 

2 高精度

 

通過校準，電池測試設備往往可以除去大部分初始系統(tǒng)誤差。剩余難以被校準的誤差來源主要包括：電流檢測電阻的溫漂，電流、電壓檢測放大器的失調(diào)與增益溫漂、輸入共模電壓變化帶來的失調(diào)，ADC的非線性度，基準電壓源的溫漂。在本文中，按照±5°C的溫度變化范圍計算誤差值。

 

電流檢測電阻：

 

電流檢測電阻的溫漂是總系統(tǒng)誤差的重要來源，對于CC控制，需要一個幾毫歐并且低溫度系數(shù)的高精度電流檢測電阻。本文采用高精密、電流感應金屬條 SMD 功率電阻器，檢測電阻的阻值為5m?，溫漂值為10 ppm。那么，由于電流檢測電阻的溫漂造成的誤差為50ppm。

 

電流檢測放大器：

 

為了減小大電流造成的溫升和功率損耗，電流檢測電阻的阻值一般較小，因此電流檢測放大器的輸入差分信號一般不超過幾十毫伏，往往選擇儀表放大器進行信號調(diào)理。儀表放大器的誤差主要來源于以下兩個方面：環(huán)境溫度改變時，失調(diào)電壓和增益的漂移；電池電壓改變時，由于輸入共模電壓變化造成的失調(diào)電壓。因此，在選擇儀表放大器時，應該主要關注失調(diào)電壓漂移、增益漂移、CMRR等參數(shù)。表1為TI主推的幾款應用于電池測試設備的儀表放大器的關鍵參數(shù)：

 

表1

 

INA821作為一款高精密、低漂移的儀表放大器，失調(diào)電壓漂移最大值為0.4 µV/°C，那么±5°C溫度偏移將會產(chǎn)生2 µV失調(diào)電壓，即40ppm滿量程誤差；增益漂移為5 ppm/°C，那么±5°C溫度偏移會產(chǎn)生25ppm誤差；共模電壓抑制比為140dB，那么輸入共模電壓范圍在0~5V變化時，將產(chǎn)生0.5µV失調(diào)電壓。在10A充電電流下，滿量程采樣電阻的電壓信號為50mV，即輸入共模電壓變化帶來10ppm滿量程誤差。

 

電壓檢測放大器：

 

電壓檢測放大器的誤差來源同樣主要來源于失調(diào)電壓和增益的漂移，以及輸入共模電壓變化造成的失調(diào)電壓。因此，在選擇儀表放大器時，同樣應該主要關注失調(diào)電壓漂移、增益漂移、CMRR等參數(shù)。

 

TLV07是一款成本敏感型、低噪聲、軌到軌輸出、精密運算放大器，失調(diào)電壓漂移的典型值為0.9 µV/°C，那么±5°C溫度偏移將會產(chǎn)生4.5µV失調(diào)電壓，即1ppm滿量程誤差；增益漂移主要受輸入電阻與反饋電阻的漂移誤差的影響，在這里取5 ppm/°C，那么±5°C溫度偏移會產(chǎn)生25ppm誤差。共模電壓抑制比最小值為104dB，那么輸入共模電壓范圍在0~5V變化時，將產(chǎn)生31.5µV失調(diào)電壓，即6ppm滿量程誤差。

 

模數(shù)轉(zhuǎn)換器及基準電壓源：

 

模數(shù)轉(zhuǎn)換器ADC的誤差主要是由于非線性度和基準電壓源的漂移造成的。ADS131M08是24位、32kSPS 、8通道同步采樣的Δ-Σ高精度ADC，由于ADS131M08是差分輸入，可以有效減小由于各通道間串擾引起的誤差。從數(shù)據(jù)表中可以查到，ADS131M08的非線性度INL僅為7.5ppm滿量程誤差。如果采用內(nèi)部基準電壓源，溫漂最大值為20 ppm/°C，那么±5°C溫度偏移會產(chǎn)生100ppm誤差。如果采用外部基準電壓源REF2025，溫漂最大值僅為8 ppm/°C，那么±5°C溫度偏移誤差將會降至40ppm。

 

誤差匯總：

 

根據(jù)以上分析，將各誤差來源造成的誤差值匯總，即可計算得到在恒流、恒壓控制時，電池測試設備的系統(tǒng)總誤差如表2所示?？梢钥吹剑捎肅2000的數(shù)字控制方案，電流和電壓誤差范圍都在萬二以內(nèi)，達到了極高的控制精度。

 

表2

 

綜上所述，在電池測試設備中采用TI的C2000數(shù)字控制方案，在降低系統(tǒng)成本的同時，可以保證極高的電流、電壓控制精度，非常適合在各類電池測試方案中的應用。

 

 

參考文獻：

 

電池測試設備-參考設計及 產(chǎn)品

 

TIDA-010086 Digital control reference design for cost-optimized battery test systems

 

 

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