【導讀】本例設計要點不同于常規(guī)技術(shù),而是采取了從源頭上對電磁噪聲進行消除,再結(jié)合一些常規(guī)措施。將電源輸出端口的噪聲電壓降至20 mV以下,顯著提高開關(guān)電源的電磁兼容性指標。
主要器件參數(shù)的設定
確定變壓器參數(shù)
電路的正激勵電壓U為300 V,根據(jù)芯片的反向耐壓參數(shù)和可靠性要求,反激電壓設為200 V。開關(guān)周期為10μs,因此,其中正激勵時間為t1=4.0 μs,反激勵時間為t2=6.0 μs。按照15 W反激勵輸出功率計算,每一個周期里變壓器儲能應該達到150μJ,即Li1m2=300μJ而Lilm=U1t1,所以有:
式中:i1m為變壓器初級線圈的最大電流值(單位:A)??梢运愕米儔浩鞒跫壚@組的電感量L0應該達到4.8 mH。若該電感量取得再大一些也可以,只是反激勵能量會減小,要更多地依靠正激勵輸出。
對于變壓器初級繞組的匝數(shù).按照40 W輸出功率的要求,變壓器可以采用E128錳鋅鐵氧體磁芯,其平均磁路長度為56 mm,中心磁芯截面積Ae1為77 mm2。這一規(guī)格的變壓器為了避免磁芯出現(xiàn)磁飽和,初級繞組的最少匝數(shù)為:
Bmax是變壓器磁芯允許的最大磁感應強度。為了達到4.8 mH電量的初級繞組匝數(shù):
顯然,繞制75匝磁路閉合時已接近磁飽和狀態(tài)。為了可靠起見,增加初級繞組匝數(shù),控制在80~100匝間,這里取為100匝。同時,在磁路中設置氣隙以增加磁路磁阻Rm。氣隙厚度通常根據(jù)實際測試情況確定。這類單極性激勵電路將變壓器輸出繞組設計成不對稱結(jié)構(gòu)。根據(jù)輸出20 V輸出電壓的限制,輸出繞組n4反激電壓定為21 V,變比n=200:21=9.5。反激勵輸出繞組n4的匝數(shù)根據(jù)變壓比可確定為各11匝;輸出繞組n3正激電壓定為20/0.4=50 V。正激勵輸出繞組n3的匝數(shù)為100x 50/300=16匝;反饋電壓采用反激勵輸出,以穩(wěn)定輸出電壓值。按照200:15計算,繞組的匝數(shù)為8匝。按照以上這些參數(shù),合理繞制變壓器。
確定第一級濾波電感參數(shù)
第一濾波電感的電感量確定原則是:在變壓器的正激勵期間,濾波電感中形成的勵磁電流i4足以維持變壓器雄姿磁芯中勵磁的需要。如果是大電流輸出,按連續(xù)濾波考慮,L4的電感量取值為:
式中:n是變壓器的反激匝比,在此為9.5;U1是原邊正激勵電壓;U2是副邊正激勵電壓;U0是電源輸出的直流電壓。如果是小電流輸出,按斷續(xù)濾波考慮,L4的電感量為:
考慮不同輸出電流均能符合續(xù)流要求,第一濾波電感L4的電感量可以取為45μH,這一電感量不能取得過小。
濾波器磁芯的材料一般采用粉芯磁環(huán),它比鐵氧體磁芯的儲能值大。若選用φ22鐵粉芯磁環(huán),其平均磁路長度為50 mm,磁芯橫截面積Ac2為6×11 mm2,相對磁導率為70。達到50μH的線圈匝數(shù)為:
濾波器不飽和最大工作電流與磁芯材料的關(guān)系為Imax=(BmaxAe2Rm/N)=(Bmaxl/μ0μτN)。由此算得允許的最大工作電流為16 A,遠大于電源的實際輸出電流,不會出現(xiàn)磁飽和,可以放心使用。該濾波實際在φ22鐵粉芯磁環(huán)上繞26匝,實測為0.048 mH。
確定其他主要元件參數(shù)
第二級濾波電感器也采用同規(guī)格的鐵粉芯磁環(huán),在不出現(xiàn)磁飽和的條件下,電感量以大為好,一般要達到100μH以上。
濾波電容的容量在體積與成本許可的條件下,以大為好,一般取1 000μF左右。而且要將電解電容器與高速的CBB電容順聯(lián)合使用,以提高高頻脈沖的濾波能力。
高頻整流二極管應采用快恢復管或者肖特基管,否則,開關(guān)噪聲還是難以消除。各二極管的最大整流電流值在2 A以上,反向耐壓參數(shù)在80 V以上。為了降低共模傳導和輻射騷擾,開關(guān)電源在裝配時應該保證高頻交流信號共地結(jié)構(gòu),采取有效的電磁屏蔽等措施。
電源測試與效果
這一例開關(guān)電源電磁騷擾抑制技術(shù)主要依靠變壓器與濾波器互相協(xié)調(diào)工作實現(xiàn)的,可以稱之為系統(tǒng)互補抑制噪聲技術(shù)。該電源經(jīng)過實驗室測試,其輸出噪聲相比采用同樣器件的常規(guī)電源低得多。圖3是兩者輸出端口噪聲電壓波形的比較,其中,圖3(a)是普通電路的效果,圖3(b)是系統(tǒng)互補抑制噪聲技術(shù)的效果。在圖3(b)中的噪聲波形已經(jīng)包含部分共模輻射噪聲波形(淡灰色部分),實際差模噪聲電壓比圖中的幅度還要小,在20 mV以下。這一點可以將示波器探頭芯線與地線短接后,單點連接電源輸出端顯示波形加以證明。如果是差模電壓,不會在單點連接時顯示在示波器上,共模噪聲電壓則會顯示。而且,不管連接在正極還是負極上,顯示波形幅度與特征均相同。共模噪聲幅度需要在接地方式和加裝外屏蔽殼進行抑制。
圖題:電源輸出噪聲波形比較
系統(tǒng)互補抑制噪聲技術(shù)可以大幅度地降低差模噪聲電壓輸出。從開關(guān)器件上電流、電壓變化的特點上看,這一種設計實際是降低了開關(guān)器件的硬特性要求,對于提高電路的工作效率也十分有效。所制作的整個電源裝置發(fā)熱情況比較理想,說明工作效率較高。開關(guān)電源產(chǎn)生電磁騷擾的最主要原因是開關(guān)器件上的電流發(fā)生突變,合理使用電感器可以很好地抑制這種電磁騷擾。
以上重點對于一種新的抑制電磁騷擾技術(shù)進行設計,開關(guān)電源的電磁噪聲產(chǎn)生的因素有很多,應該有針對性地逐個加以排除,才能獲得性能比較完善的電源裝置。